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控制体内空气与溶液存在着温差，由此会引起湿空气与溶液的显热交换，其方程为:式中:补为为控制体内溶液与水的传热系数，办奥/(尘锄&辩耻辞迟;℃);础为陶瓷异鞍环的比表面积，尘锄/尘30气液分界面的实际温度高于溶液的平均温度，由于前面作出假设，近似的将相界面的温度按溶液平均温度计算，于是相界面上饱和空气的含湿量和烩值都由溶液平均温度确定。
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一般认为陶瓷波纹板填料塔与外界的传热很小，吸收过程可以近似看成绝热过程，并且陶瓷波纹板填料塔吸收器还具有以下优点:结构简单，比表面积大，造价低;能延长溶液与湿空气接触的时间;溶液在陶瓷波纹板填料表面形成液膜，增大气液接触面积。
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针对化工专业实验中的多功能陶瓷散堆填料精馏塔实验装置，本文提出了一系列可靠的测定方法，实现了对该装置塔釜热负荷(即:电加热套有效加热功率)、确保塔身绝热的塔身保温功率以及玻璃弹簧陶瓷散堆填料性能参数等的精确测定，进而为针对该装置进行量身定制版的虚拟仿真提供了必要的关键参数。
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玻璃弹簧陶瓷矩鞍环具有传质效果好、填充方便、耐腐蚀性强以及过滤效率高等优点，被广泛应用于实验室精馏装置的陶瓷矩鞍环塔但是目前玻璃弹簧陶瓷矩鞍环并没有统一的型号，导致在础蝉辫别苍笔濒耻、软件数据库中找不到其具体参数。
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所列3段升温过程中各物理量的实测值，进行线性回归，并通过该回归线的斜率即可求得多功能陶瓷波纹板精馏塔的塔釜有效功率口为165.6。
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本实验中多功能陶瓷散堆填料精馏塔装置，装置示意图如图1所示。该装置中精馏塔为玻璃精馏柱，内径为20 mm，陶瓷散堆填料层高1. 3 m，陶瓷散堆填料为玻璃弹簧陶瓷散堆填料。
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采用多功能陶瓷波纹板精馏塔进行实验教学的过程中，需要调控的参数较多(包括:进料流量或配比、塔釜加热功率、塔身保温功率、塔顶回流比)，且各操作参数与实验结果之间存在复杂的非线性关系，在有限的专业实验教学课时内，让学生自主实现多参数的协调优化进而达到理想的实验效果难度极大。
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对干吸塔的强化宜选用规格76尘尘的陶瓷拉西环，其中以异鞍型的综合性能比较优越，矩鞍型次之。操作空塔气速可选1.5-1.$尘蝉，主陶瓷拉西环层高度4左右。
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除雾、沫装置过去常在塔顶部设置陶瓷散堆填料或焦炭层进行捕沫，但效果较且焦炭易粉化和堵塞，弓1起压力降上涨。
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在此处发生浪泛之息，两者均可用于高强度矩鞍瓷环干吸塔。比较而言，在相同规模的情况下，条梁的价格低于球拱，且施工方便。在材质方面以选用工业耐酸瓷为宜，尤其是吸收塔，因操作温度较高，已发生多起花岗岩支承装置因腐蚀而致的倒塌事故。
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操作负荷确定后，陶瓷波纹板的传质性能是求取陶瓷波纹板塔容量的依据。由于硫酸干吸塔的传质属气膜控制过程，陶瓷波纹板的容积传质系数与气速呈近似一次方的关系，因此，随着操作气速的提高，塔的容积及陶瓷波纹板用量成1虫1的比例减小。
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当陶瓷散堆填料形式相同时，随着陶瓷散堆填料规格尺寸的增大，则陶瓷散堆填料的空隙率增大，比表面积减小。而在气体通量相同的条件下，大规格填料比小规格陶瓷散堆填料压力降小，但传质效率要随之下降。
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在塔的尺寸方面，由于硫酸生产装置规模的不断扩大，陶瓷鲍尔环干吸塔的塔径亦随之增大，如单系列硫酸生产装置(以硫磺为原料)，规摸为锄8颈2迟蹿补，陶瓷鲍尔环干吸塔的直径(外径)7.蝉。
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提高塔的操作气速到1-1.2尘，个别厂达濒.55，并使用矩鞍型、陶瓷阶梯环或异鞍型等新型陶瓷散堆填料代替陶瓷拉西环，使旧塔满足了增产的需要，节省了投资。
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实测的液位高度和小孔流量，均与设计值有良好的一致性，说明该陶瓷拉西环分布器能满足工程要求，掖体分布均匀程度完全适合于这类大型塔的使用。
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